Реализована процедура перераспределения масс. Для каждого спектрального динамического загружения и для динамики во времени можно задать набор групп перераспределения масс. Данная функциональность позволяет выполнить требования нормативных документов, касающихся учета эффектов кручения, вызванных неопределенностями в расположении масс и пространственными вариациями сейсмического воздействия.

Каждая группа имеет такие параметры:

• Положение локальной системы координат группы. Возможны два варианта задания положения этой системы координат: по умолчанию и  задание угла поворота вокруг глобальной оси Z.
• Смещение масс вдоль локальной оси R` (Eak_R`).
• Смещение масс вдоль локальной оси T` (Eak_T`).
• Список элементов для формирования группы.

Положение ЛСК группы по умолчанию определяется следующим образом:

• для однокомпонентных сейсмических воздействий – направление местной оси Х определяется как проекция сейсмического воздействия на плоскость ХOY глобальной системы координат.
• для трехкомпонентных сейсмических воздействий с радиальными составляющими – направление местной оси Х совпадает с направлением радиальной составляющей сейсмического воздействия;
• для других спектральных динамических воздействий и динамики во времени – местная система координат группы совпадает с глобальной системой координат.

Цель перераспределения масс – сместить центры масс на заданные величины смещений Eak_R` и Eak_T`.

Важно!

В группе перераспределяются массы, полученные с нагрузок и весов масс, приложенных на элементы и непосредственно на внутренние узлы группы. Внутренние узлы группы - это узлы, которые принадлежат только элементам группы. Для сбора масс элемента группы в его узлы, используется диагональная матрица масс, независимо от того какой тип матрицы был задан.

• Добавлено вычисление коэффициентов диссипации по формам для динамических модулей 41 и 64 (вычисляется на основании коэффициентов диссипации, заданных для элементов).

Примечание: в версии Лира-САПР 2022 R2 при расчёте на акселерограммы сейсмического воздействия с использованием 27 и 29 модулей динамики для расчетных моделей, состоящих из элементов или подсистем с различными демпфирующими свойствами, был реализован расчёт эквивалентного затухания по j-ой собственной форме колебаний по следующей формуле:

ξj={φj}T*∑[ξK]i*{φj}/{φj}T*[K]*{φj}

где {φj} – вектор j-й формы колебаний, [K] – матрица жесткости модели, ∑[ξK]i – матрица жесткости для i-го элемента или подсистемы, умноженная на коэффициент диссипации (коэффициент демпфирования в долях от критического) для этого элемента.

• Добавлена возможность использовать раздельно коэффициенты диссипации для каждого динамического загружения в модулях динамики 27/29 и 41/64. Для этих модулей добавилась возможность ограничивать коэффициент диссипации: для 27 и 29 – максимальный коэффициент диссипации, для 41 и 64 – минимальное и максимальное Nu.

Для КЭ трения 263/264 реализована опция "Разгрузка с начальной жесткостью". Опция позволяет реализовать гистерезисное поведение КЭ при циклическом нагружении: в момент изменения направления движения (когда скорость равна 0) происходит срабатывание силы трения T=N*mf (mf - заданный в параметрах жесткости коэффициент трения). КЭ трения при включении опции "разгрузка с начальной жесткостью" позволяет описать, к примеру, поведение фрикционного сейсмоизолятора, а при параллельном соединении с КЭ упругой связи - фрикционный маятниковый сейсмоизолятор.

• Для расчета методом Pushover Analysis добавлена возможность задания пользовательских шагов приложения горизонтальной сейсмической нагрузки и учета коэффициента диссипации.

• В расчете методом Pushover Analysis реализована возможность использовать итерационные КЭ, ранее использовались только шаговые. Например, данная возможность позволяет учитывать локальную пластичность с помощью введения нелинейных шарниров и неупругих связей.

Для КЭ стыка добавлена опция "Разгрузка с начальной жесткостью". Разгрузка выполняется по упруго-пластической модели с начальной жесткостью от точки текущего состояния. Повторная загрузка происходит по ветви предыдущей разгрузки, что возвращает состояние стыка в точку с максимальной деформацией, которая была достигнута ранее. Сдвиговая жесткость КЭ стыка связана с вертикальной жесткостью зависимостью, показанной на рисунке ниже.

Реализованы новые типы АЖТ.

Теперь АЖТ может быть одним из следующих типов:

• Все степени свободы
• X, Y, Z, UX, UY, UZ
• Z, UX, UY
• Y, UX, UZ
• X, UY, UZ
• X, Y, UZ
• X, Z, UY
• Y, Z, UX
• X, Y, UX, UY, UZ
• X, Z, UX, UY, UZ
• Y, Z, UX, UY, UZ

Направления степеней свободы соответствуют направлениям локальной системы координат ведущего узла.

Раньше АЖТ было только 1-го типа «Все степени свободы». Это означало, что кроме кинематических связей между X, Y, Z, UX, UY, UZ ведомый и ведущий узел были связаны одинаковыми значениями депланации (6-й признак схемы) и температуры (15-й признак схемы).

2-й тип АЖТ накладывает только кинематические связи  между X, Y, Z, UX, UY, UZ.

Типы АЖТ 3-5 связывают перемещения ведомого и ведущего узла при их выходе из соответствующей плоскости. Соответственно в этой плоскости перемещения  ведомого и ведущего узла независимы.

Типы АЖТ 6-8  связывают перемещения ведомого и ведущего узла в соответствующей плоскости. Соответственно при выходе из этой плоскости перемещения  ведомого и ведущего узла независимы.

Типы АЖТ 9-11 делают перемещения  ведомого и ведущего узла независимыми только вдоль соответствующей оси.

Теперь узел может быть ведущим сразу для нескольких АЖТ. Продиктовано это следующим.

Рассмотрим моделирование пересечения плиты со стеной, где плита «оставляет след» в виде АЖТ в стене, а стена «оставляет след» в виде АЖТ в плите.

Раньше схема на рисунке моделировалось тремя АЖТ:

1, 4, 5, 48, 51

2, 6, 7, 47, 50

3, 8, 9, 46, 49

Теперь это можно смоделировать с помощью шести АЖТ. Это позволит освободить степени свободы в АЖТ в направлениях не требующих сдерживания. Например, чтобы узлы плиты и стены, находящиеся в АЖТ, могли свободно перемещаться от температурного нагрева.

1, 4, 5 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

1, 48, 51 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

2, 6, 7 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

2, 47, 50 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

3, 8, 9 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

3, 46, 49 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

Т.е. 1, 4, 5 - это неизгибаемое тело в плоскости ХОУ, но может в этой плоскости деформироваться,

А 1, 48, 51 — это неизгибаемое тело в плоскости УOZ, но может в этой плоскости деформироваться 

Внимание!

При чтении файлов задач предыдущих версии все АЖТ имеют 1-й тип (все степени свободы). 

Ведомый узел может входить только в одно АЖТ и ведомый узел не может являться ведущим.

• Реализован учет максимального сопротивления грунта для нелинейной работы упругого основания стержней и пластин.

  Раньше под нелинейной работой упругого основания стержней и пластин подразумевалось только то, что С1/С2 выключалась из работы при отрыве (односторонняя работа). Теперь в дополнение к односторонней работе можно задать еще и ограничение на максимальное сопротивление грунта на сжатие. Т.е. теперь есть два варианта работы упругого основания:

  • односторонняя работа и отсутствие ограничения на максимальное сопротивление грунта;
  • односторонняя работа и ограничение на максимальное сопротивление грунта на сжатие.

• Добавлена возможность получать предельное значение расчетного сопротивления из расчета системы “ГРУНТ”.

Важно!

Максимальное сопротивление грунта должно быть отрицательным значением. Если данные отсутствуют  или значение больше или равно нулю, то в расчет принимается условие, что максимальное сопротивление грунта не задано.

Реализовано вычисление нового вида усилия - аналога перерезывающей силы для стесненного кручения (признак схемы 6). Изгибно-крутильный момент вычисляется в расчетных сечениях стержня, а  также для него строятся эпюры по длине стержней для КЭ 7. Данный вид усилия необходим для определения касательных напряжений при проверке несущей способности элементов подверженных кручению.

Реализована возможность расчета физически нелинейных стержневых конечных элементов для которых назначено сечение произвольного очертания и состава, созданное с помощью системы “Конструктор сечений универсальный”. Элементы с таким сечением могут быть физически нелинейными шаговыми, итерационными с разгрузкой с начальной жесткость и итерационными без учета разгрузки.

Добавлена проверка и ограничение на заданные характеристики жесткости ортотропии. Необходимо, чтобы жесткость была положительной:

• для пластинчатых КЭ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν12*ν21 < 1;

• для объемных КЭ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν13 ≥ 0, ν31 ≥ 0, ν23 ≥ 0, ν32 ≥ 0,

ν12*ν21 + ν23*(ν12*ν31 + ν32) + ν13*(ν21*ν32 + ν31) < 1

Условия того что матрица физических постоянных для ортотропии положительно определенная:

• для пластинчатых КЭ E1*E2 > (0.5*(E1*ν12+E2*ν21))^2;

• для объемных КЭ

E1*E2*(1-ν23*ν32)*(1-ν13*ν31) > (0.5*(E1*(ν12+ν13*ν32)+E2*(ν21+ν31*ν23)))^2

E1*E3*(1-ν23*ν32)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E1*(ν13+ν12*ν23)+E3*(ν31+ν21*ν32)))^2

E2*E3*(1-ν13*ν31)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E2*(ν23+ν13*ν21)+E3*(ν32+ν12*ν31)))^2

• Реализовано альтернативное правило знаков деформаций для КЭ 55, 255, 265 и 295. Смысл нового правила заключается в том, что если узлы перемещаются вдоль некой оси локальной системы координат элемента навстречу друг другу (сжатие), то деформация вдоль этой оси имеет знак «-», а если узлы перемещаются друг от друга (растяжение), то деформация имеет знак «+». Если проекции узлов на эту ось совпадают, то знак деформации будет зависеть от порядка перечисления узлов при задании элемента т. е. также как и определялся ранее.

Примечание:

Ранее деформации вычислялись как разница перемещений 2-го и 1-го узла. Т.е. знак деформации зависел от порядка перечисления узлов при задании элемента.

• При расчете пластинчатых систем стало возможным для отдельных конечных элементов оболочки задание шестой степени свободы (поворот UZ относительно оси ортогональной плоскости пластины).

Реализована возможность расчета нагрузки на фрагмент (реакций) и нагрузок для расчета продавливания, сформированных для загружений “по формуле”.

• Реализован расчет коэффициентов упругого основания С1/С2 для наклонных плит и стержней.

• Таблица характерик грунтов расширена данными о расчетных показателях для I и II ПС, с соответствующим раздельным учетом в расчетах несущей способности и деформаций (осадок). Доверительная вероятность α принимается равной 0,85 при расчетах оснований по деформациям и равной 0,95 при расчетах несущей способности оснований.

• Реализован расчет жесткости свай для норм СП РК 5.01-103-2013.

• В системе “ГРУНТ” добавлено определение малосжимаемого/недеформируемого грунта, при опирании на который сваю следует считать как стойку. В характеристиках грунта появился соответствующий признак.

• Изменен способ автоматического заполнения значений коэффициента пропорциональности, который используется для вычисления горизонтальной жесткости свай. В окне выбора необходимо указать интересующую таблицу.

• Уточнен расчет несущей способности свай для супесей при числе пластичности Ip≤4.

• Для свайных фундаментов опор мостов уточнено определение расчетного сопротивления грунта под нижним концом набивных и буровых свай, свай-оболочек.

• Для построения модели условного свайного фундамента добавлена возможность выбрать дополнительные опции Rусл: h tg(Fi,II / 4) и h tg(Fi,II / 4) < 2D, здесь h и Fi,II – соответственно глубина погружения сваи и угол внутреннего трения. Для расчета по СП РК  5.01-103-2013 значение h tg(Fi,II / 4) принимается по умолчанию.

• Реализована возможность задания уровня грунтовых вод через свойства скважин, как альтернатива ручного разделения свойств ИГЭ выше УГВ и ниже.

• Добавлена опция, которая позволяет передавать активное давление на грунт Pz не на отметке середины плиты/оболочки, а на отметке подошвы.

• Для всех методов расчета упругого основания предусмотрена возможность отказа от вычисления коэффициента С2. Данная опция доступна в настройках расчета системы ГРУНТ и диалога подключения модели грунта.

• Реализован механизм автоматического разделения импортированных нагрузок не имеющих общих границ на подгруппы нагрузок. Например, для корректного определения расчетного сопротивления R отдельностоящих фундаментов.

• Для удобства документирования исходных данных и результатов расчета в системе ГРУНТ  добавлена подпись мозаик/изополей и видовых экранов.

• Для мозаики расчетного сопротивления грунта R и др. при отображении результатов на срезе добавлен вывод информации об высотной отметки среза.

• Добавлена возможность выбора величины коэффициента надежности по грунту на выдергивание для определения несущей способности свай (относительной).

Примечание. В ПК ЛИРА-САПР при расчете несущей способности свай (КЭ 57 как для одиночных свай, так и для свайных кустов с учетом взаимовлияния) вычисляется их несущая способность Fd (с учетом сейсмики)/ Fdu (без учета сейсмики).

• Реализованы новые режимы мозаик для выполнения анализа несущей способности свай по результатам расчета:

• Мозаики несущей способности свай на сжатие/выдергивание с учетом сейсмики/без учета сейсмики (относительная);
• Мозаики нагрузки на сваю Qх/Qy/Q;
• Мозаики давления сваи на грунт по боковой поверхности σz,х/σz,y/σz

• При расчёте некоторых специфических грунтов (просадочных, засоленных) и расчете консолидации теперь учитываются напряжения от веса вынутого грунта из котлована.

• Уточнён поиск нижней границы просадочной зоны (точки пересечения суммарных напряжений и начального просадочного давления). В случае, если суммарные напряжения под подошвой фундамента ниже давления просадочности, - поиск потенциальной нижней границы просадочной зоны продолжается по всей высоте зоны осадки.

• Уточнено определение напряжений от собственного веса для специфических грунтов, в случае когда нужно учитывать вес вынутого грунта из котлована.

• Уточнен расчет набухающих грунтов, для которых теперь высота зоны усадки Hsh начинается от отметки планировки.

• Реализована мозаика нагрузок с учетом наложения площадей нагрузок.

• Добавлена возможность отображения характеристик подушки на поперечном разрезе.

• В окне “Результат в точке” добавлено отображение высотной отметки по дну котлована и основанию условного фундамента.

• Добавлен контроль при наложении нагрузок от вынутого грунта более чем на 0.5% площади. Ранее расчет запрещался при наложении более 1% площади нагрузок от вынутого грунта.

• Для импортированной нагрузки добавлено отображение имени и пути связанного lir-файла, а также нагрузок импортируемых из файлов *.dxf и *.spf.

• В свойствах нагрузки добавлена возможность задания комментария.

• Добавлена сортировка подгрупп нагрузок.

• Для норм СП РК 1992-1-1:2004/2011 в расчете типов элементов “Колонна” и "Пилон" увеличено количество промежуточных площадок наращивания арматуры. Данная реализация повышает точность расчета и делает подбор армирования более эффективным.  Дополнительные площадки расположены у граней поперечных сечений. Задание количества площадок вынесено в исходные данные материалов ж/б.

• Реализован расчет стен и пилонов по прочности на основе линейного распределения деформаций в нормальном сечении (гипотеза плоского сечения) в рамках нового типа армирования “Стена (Стержень)”. Новый тип армирования может быть назначен на стержневые элементы схемы и стержневые аналоги. Несущая способность нормального сечения стены определяется на основании распределения нормальных напряжений в сечении. Связь между нормальными напряжениями и относительными деформациями осуществляется на основе заданных диаграмм работы бетона и арматурной стали. Положение площадок армирования определяется на основании заданного шага или количества арматурных стержней по длине стены.

• Для типа армирования “Стена (Стержень)” реализован расчёт участков периферийного армирования у торцов стен при расчете на сейсмические расчетные ситуации п. 5.4.3.4 СП РК EN 1998-1:2004/2012 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕЙСМОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИЙ Часть 1. Общие правила, сейсмические воздействия и правила для зданий. Данный расчет выполняется при активации режима расчёта «Пластичная стена».

• Добавлена возможность вычисления процентного отношения площади армирования подобранной/заданной продольной арматуры вдоль оси Х, Y и осей ХY (суммарной) к площади сечения пластины.

• Реализована возможность создания пользовательского сортамента арматурного проката, который можно использовать при решении задач подбора требуемого армирования.

• Актуализирована базовая редакция EN 1992-1-1:2004 + A1:2014. Еврокод 2. Проектирование железобетонных конструкций. Часть 1-1. Общие правила и правила для сооружений.

• Реализована трассировка проверки и подбора (сплошных горячекатаных) стальных сечений в соответствии с нормами Eurocode 3: Design of Steel Structures - Part 1-1 - General Rules and Rules for Buildings. May 2005. Incorporating Corrigenda February 2006 and March 2009" (далее EN 1993-1-1:2005/AC:2009) и "Еврокод 3: Проектирование стальных конструкций - Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий. Май 2005. Включая исправления в феврале 2006 г. и март 2009 г.", учитывая национальное приложение, (далее СП РК EN 1993-1-1:2005/2011).

  Файл трассировки расчета создается в формате HTML и открывается в обозревателе web-страниц.

• Для элементов, подверженных стесненному кручению, добавлен учет касательных напряжений t,Ed,вызванных действием изгибно-крутильного момента Tw,Ed. Данная возможность поддерживается в расчете для норм EN 1993-1-1:2005/AC:2009 и СП РК EN 1993-1-1:2005/2011.

  Напомним, нормальные напряжения w,Ed вызванные бимоментом BEd (данный момент будет вычисляться только для типа КЭ-7 в задачах с признаком схемы 6) также учитываются в проверке несущей способности элементов.

• Для норм СП РК EN 1993-1-1:2005/2011 реализована проверка и подбор двутаврового сварного сечения не привязанного к сортаментам листового проката. Данная возможность позволяет выполнить подбор максимально эффективного поперечного сечения по критерию наименьшей материалоемкости.

• Для расчета стальных конструкций реализована возможность, позволяющая выбирать коэффициент Ω,min не из примыкающих элементов, а из всей системы целиком, в том числе, суперэлементов. Настройка для выбора сценария находится в диалоге “Параметры расчетов при конструировании”. Напомним, учет сейсмического воздействия на конструктивную систему предусмотрен через механизм диссипации сейсмической энергии в результате пластического гистерезисного поведения конструктивных элементов. Сама же методика расчета реализована согласно раздела 6 “СПЕЦИАЛЬНЫЕ ПРАВИЛА ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ЗДАНИЙ”, "ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕЙСМОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИЙ - Часть 1. Общие правила, сейсмические воздействия и правила для зданий. Включая исправления июль 2009 г." СП РК EN 1998-1:2004/2012.

• Улучшена реакция приложения во время выполнения проверки и подбора металлических сечений для больших моделей. Добавлены дополнительные проверки на остановку расчета во время подбора. Элементы разделяются между логическими ядрами независимо от их количества.

• Обновлен пользовательский интерфейс.

• Усовершенствован алгоритм определения центра составного сечения стержневого аналога. Теперь учитываются жесткие вставки стержней и пластин, образующих составные сечения.

• Ускорен процесс вычисления усилий в стержневых аналогах для задач из объемных КЭ.

• Добавлена возможность экспорта из "Конструктора сечений универсального" в "ВИЗОР-САПР" произвольного поперечного сечения с материалами имеющими нелинейные свойства (такими как законы нелинейного деформирования основного и армирующего материалов, законы ползучести). Нелинейное произвольное сечение можно сохранить в отдельный файл и использовать в  "ВИЗОР-САПР" как отдельный тип жесткости. После выполнения физически нелинейного расчета стержневых конечных элементов, для которых назначено нестандартное нелинейное сечение, реализована возможность передачи вычисленных усилий из "ВИЗОР-САПР" в "Конструктор сечений универсальный".

Важно! При подключении таких сечений в расчет необходимо, чтобы для них были вычислены жесткости на сдвиг и кручение.

• Добавлена возможность импорта поперечного сечения на основании данных огнестойкости элементов из "ВИЗОР-САПР" в "Конструктор сечений", с учетом изменения законов  нелинейного деформирования основного и армирующего материалов при высокотемпературном воздействии огня в соответствии с нормами ДСТУ-Н Б EN 1992-1-2:2012. 

• При выводе на чертёж таблицы результатов в характерных точках сечения предоставлена возможность выбора листа чертежа, на который следует поместить таблицу. Также можно выбрать размер шрифта и опцию наличия заголовка. 

• Процедура вычисления главных осей в "Конструкторе сечений универсальном" теперь согласована с главными осями в "ВИЗОР-САПР" и МКЭ-процессоре. Таким образом, ось Y1 теперь всегда соответствует оси с большим моментом инерции.

• Для напряжений, вычисляемых от действия бимомента изменен знак на противоположный.

• Реализована функция, которая позволяет добавлять снимки-постеры в “Книгу отчетов” с возможностью настройки размера виртуального холста, что позволяет масштабировать снимков без потери качества.

  Задать масштаб постера можно двумя способами: указать размер снимка через диалоговое окно, либо установить вид изображения, на основе которого будет определен масштаб. Такая функция позволит использовать изображения с высоким разрешением в качестве подложек при создании чертежей КЖ в графических программных приложениях.

• Добавлена новая стандартная таблица “Суммарные нагрузки”, которая доступна из режима исходных данных и результатов расчета. Таблица может быть использована для документирования и контроля заданных внешних статических нагрузок на узлы и элементы, а также вычисленных инерционных сил для динамических загружений.

• В свойствах “Книги отчетов” добавлена настройка для выбора формата для хранения изображений. По умолчанию используется формат *.png.

• Реализована функция, позволяющая вставить в “Книгу отчетов” все выбранные рисунки (.jpg, .png, .bmp, .ico, .emf, .wmf, .gif) и  другие документы (.txt, .rtf, .doc, .docx, .xls, .xlsx). Привязанные файлы в “Книге отчетов” получают то же имя, что и соответствующий привязанный файл. 

• В таблицу “Периодов колебаний” добавлены столбцы со значениями коэффициентов диссипации и с информацией о наиболее опасных направляющих косинусов для каждой формы колебаний. Из протокола решения задачи данная информация была исключена.

• Таблицы исходных данных и результатов расчета расширены новыми данными.

• Реализована поддержка Unicode. Ранее ЛИРА-САПР ограничивалась работой только с определенными языками и локализациями операционных систем. А в ВИЗОР-САПР использовалась кодировка ANSI, что могло приводить к проблемам с отображением текста при переключении между языками или при передаче данных между различными системами. Теперь же ЛИРА-САПР 2024 полностью поддерживает работу в операционных системах на любом языке и с любой локализацией. Пользователи могут свободно переключаться между языками и взаимодействовать с программой на своем родном языке без каких-либо ограничений. ЛИРА-САПР 2024 поддерживает работу с текстом и символами из различных языков, включая разнообразные алфавиты, специальные символы, и символы различных письменностей.  

• В перечень языков пользовательского интерфейса приложения САПФИР добавлен польский язык.

• В процессе создания рабочей документации была введена новая функция, которая теперь позволяет формировать чертежи с использованием грузинского языка. Это расширение предоставляет пользователям более широкие возможности для локализации документов, что особенно важно в контексте работы на территории Грузии или для компаний, взаимодействующих с грузинскими партнерами. Интеграция грузинского языка улучшает доступность и удобство использования документации, учитывая лингвистическое разнообразие и специфические требования региональных проектов. Это также отражает стремление к более глобальному и инклюзивному подходу в бизнес-практиках, признавая значимость местных языков в международных операциях.

• Для анализа панельных зданий и определения прочности как панельных элементов каркаса, так и прочности горизонтального стыка, функциональность применения данного расчета была расширена для всех нормативных документов, доступных в программе Сапфир. Это обновление стало возможным благодаря добавлению дополнительного параметра "Расчетное сопротивление бетона на сжатие" в свойства материала Железобетон. Пользователь может индивидуально устанавливать это значение, что обеспечивает гибкое использование данного типа расчета для различных нормативов в программном комплексе Лира-САПР.

• Для КЭ стыка добавлена опция "Разгрузка с начальной жесткостью".