• Внедрена новая функциональность, которая позволяет точно определять линию пересечения между пандусом и криволинейной стеной, на которую он опирается или с которой пересекается. Это решение автоматически создает линию пересечения, следуя контуру взаимодействия этих двух элементов. Таким образом, обеспечивается интегрированная координация пандуса с криволинейной стеной, что способствует более корректному соединению как в физической так и аналитической модели. Этот процесс не только повышает точность в моделировании сложных элементов, но и значительно упрощает задачу инженеров при разработке сложных криволинейных объектов.

• Добавлена команда “Запрет пересечения в расчетной модели”, которая позволяет на этапе физической модели настроить отсутствие совместной работы для двух выделенных объектов. Команда универсальная и может использоваться для объектов разных типов. Например, для того чтобы убрать пересечение между объектами в области деформационного шва. Настроенные запреты пересечений можно проконтролировать в диалоговом окне “Управление связями объектов”.

• В программу был внедрен новый механизм проверки обнаружения наличия опор у объектов нижнего этаже. В случае их отсутствия, автоматически создаются связи по характерным направлениям для таких вертикальных элементов. В новой версии программы была добавлена проверка на наличие фундаментных балок под такими типами объектов.
• Добавлена возможность создать стержневой аналог для стен не только в вертикальной ориентации (СА пилона), но в горизонтальной (СА балки-стенки). Для стержневого аналога можно задать количество участков разбивки или шаг разбивки целевого стержня.
• Реализовано задание материалов для конструирования на элементы лестниц в зависимости от несущей конструкции лестницы (монолитный железобетон, на косоурах или на тетивах). На пластины или стержни лестницы можно задать общие характеристики, характеристики бетона и арматуры для расчета или класс стали, расчетные характеристики и ограничения подбора для стального расчета.
• Добавлено согласование местных осей капители и подколонника. Доступно 3 варианта согласования местных осей: глобально - параллельно глобальным осям, по плите перекрытия - параллельно местным осям в плите перекрытия и радиально - на центр колонны.
• Расширен инструментарий Спецэлемент. Теперь можно задать объединение перемещений и шарниры между любыми объектами вручную.
• Реализовано создание точек триангуляции над колоннами и линий триангуляции над стенами в наклонных плитах. Также добавлено создание произвольных точек и линий триангуляции в наклонных плитах.
• Внедрен новый функционал для облегчения процесса создания и редактирования стен. Инструмент включает в себя дополнительные контрольные точки редактирования, размещенные вверху стены. Такое расположение обеспечивает более гибкую возможность связывать стены с другими объектами на том же уровне. Новые возможности обеспечивают более точное позиционирование стен и более надежное взаимодействие с другими элементами на том же уровне.
• В новой версии программы продолжается процесс наполнения модели здания дополнительными расчетными параметрами, которые участвуют в расчетах методом конечных элементов (МКЭ).В данном контексте, для фундаментной плиты была введена новая характеристика - Rz, которая представляет собой предельную нагрузку на упругое основание в направлении локальной оси Z1 конечных элементов. Это улучшение позволяет более точно учитывать влияние этой значения при проведении нелинейного расчета МКЭ.
• Усовершенствован инструмент "Выравнивание модели", который позволяет выравнивать не только физическую структуру стены, но и ее аналитический компонент. Это улучшение доступно как в режиме "Аналитика", так и в "Редактируемой аналитике". Это нововведение дает возможность эффективно выполнять соосность “аналитики” стен и в итоге получать более качественную аналитическую модель здания.

• Функционал "Выравнивание модели" в программе был значительно усовершенствован не только для стен, но и для плит. Это улучшение акцентирует внимание на возможности тонкой настройки плит в дополнение к выравниванию их физической модели, особенно в контексте работы в режимах "Аналитика" и "Редактируемая аналитика". Применение этого инструмента к плитам значительно облегчает задачу пользователя, уменьшая необходимость в ручном вмешательстве. Это не только ускоряет процесс создания и корректировки архитектурных и аналитических моделей зданий, но и способствует повышению точности и качества проектирования.

• Для лестниц несущие элементы которых являются косоуры были внесены ряд новых изменений. Один из таких это возможность задания расчетных характеристик материалов как для стали так и для железобетона. Для стальных косоуров можно задать такие параметры как:
  • тип элемента;
  • коэффициенты условий работы и надежности;
  • наличие ребер жесткости;
  • значение прогиба;
  • исходные данные для расчета общей устойчивости;
  • при расчете на подбор поперечного сечения можно задать необходимы габаритные ограничения в рамках которого программа и будет выполнять расчет

• В САПФИР 2024 была добавлена возможность самостоятельно управлять совместной работой элементов с помощью АЖТ. В новой версии мы добавили возможность создавать АЖТ как отдельный спецэлемент. Этот инструмент позволит создавать более качественные расчетные модели, а также более гибко управлять совместной работой элементов. Созданные АЖТ можно тиражировать по самому элементу или копировать на другие элементы. Также есть возможность добавить шаблон АЖТ в Библиотеку и использовать его в других проектах.

• Для анализа панельных зданий и определения прочности как панельных элементов каркаса, так и прочности горизонтального стыка, функциональность применения данного расчета была расширена для всех нормативных документов, доступных в программе Сапфир. Это обновление стало возможным благодаря добавлению дополнительного параметра "Расчетное сопротивление бетона на сжатие" в свойства материала Железобетон. Пользователь может индивидуально устанавливать это значение, что обеспечивает гибкое использование данного типа расчета для различных нормативов в программном комплексе Лира-САПР.

• Для КЭ стыка добавлена опция "Разгрузка с начальной жесткостью".

• Реализована поддержка Unicode. Ранее ЛИРА-САПР ограничивалась работой только с определенными языками и локализациями операционных систем. А в ВИЗОР-САПР использовалась кодировка ANSI, что могло приводить к проблемам с отображением текста при переключении между языками или при передаче данных между различными системами. Теперь же ЛИРА-САПР 2024 полностью поддерживает работу в операционных системах на любом языке и с любой локализацией. Пользователи могут свободно переключаться между языками и взаимодействовать с программой на своем родном языке без каких-либо ограничений. ЛИРА-САПР 2024 поддерживает работу с текстом и символами из различных языков, включая разнообразные алфавиты, специальные символы, и символы различных письменностей.  

• В перечень языков пользовательского интерфейса приложения САПФИР добавлен польский язык.

• В процессе создания рабочей документации была введена новая функция, которая теперь позволяет формировать чертежи с использованием грузинского языка. Это расширение предоставляет пользователям более широкие возможности для локализации документов, что особенно важно в контексте работы на территории Грузии или для компаний, взаимодействующих с грузинскими партнерами. Интеграция грузинского языка улучшает доступность и удобство использования документации, учитывая лингвистическое разнообразие и специфические требования региональных проектов. Это также отражает стремление к более глобальному и инклюзивному подходу в бизнес-практиках, признавая значимость местных языков в международных операциях.

• Реализована функция, которая позволяет добавлять снимки-постеры в “Книгу отчетов” с возможностью настройки размера виртуального холста, что позволяет масштабировать снимков без потери качества.

  Задать масштаб постера можно двумя способами: указать размер снимка через диалоговое окно, либо установить вид изображения, на основе которого будет определен масштаб. Такая функция позволит использовать изображения с высоким разрешением в качестве подложек при создании чертежей КЖ в графических программных приложениях.

• Добавлена новая стандартная таблица “Суммарные нагрузки”, которая доступна из режима исходных данных и результатов расчета. Таблица может быть использована для документирования и контроля заданных внешних статических нагрузок на узлы и элементы, а также вычисленных инерционных сил для динамических загружений.

• В свойствах “Книги отчетов” добавлена настройка для выбора формата для хранения изображений. По умолчанию используется формат *.png.

• Реализована функция, позволяющая вставить в “Книгу отчетов” все выбранные рисунки (.jpg, .png, .bmp, .ico, .emf, .wmf, .gif) и  другие документы (.txt, .rtf, .doc, .docx, .xls, .xlsx). Привязанные файлы в “Книге отчетов” получают то же имя, что и соответствующий привязанный файл. 

• В таблицу “Периодов колебаний” добавлены столбцы со значениями коэффициентов диссипации и с информацией о наиболее опасных направляющих косинусов для каждой формы колебаний. Из протокола решения задачи данная информация была исключена.

• Таблицы исходных данных и результатов расчета расширены новыми данными.

• Добавлена возможность экспорта из "Конструктора сечений универсального" в "ВИЗОР-САПР" произвольного поперечного сечения с материалами имеющими нелинейные свойства (такими как законы нелинейного деформирования основного и армирующего материалов, законы ползучести). Нелинейное произвольное сечение можно сохранить в отдельный файл и использовать в  "ВИЗОР-САПР" как отдельный тип жесткости. После выполнения физически нелинейного расчета стержневых конечных элементов, для которых назначено нестандартное нелинейное сечение, реализована возможность передачи вычисленных усилий из "ВИЗОР-САПР" в "Конструктор сечений универсальный".

Важно! При подключении таких сечений в расчет необходимо, чтобы для них были вычислены жесткости на сдвиг и кручение.

• Добавлена возможность импорта поперечного сечения на основании данных огнестойкости элементов из "ВИЗОР-САПР" в "Конструктор сечений", с учетом изменения законов  нелинейного деформирования основного и армирующего материалов при высокотемпературном воздействии огня в соответствии с нормами ДСТУ-Н Б EN 1992-1-2:2012. 

• При выводе на чертёж таблицы результатов в характерных точках сечения предоставлена возможность выбора листа чертежа, на который следует поместить таблицу. Также можно выбрать размер шрифта и опцию наличия заголовка. 

• Процедура вычисления главных осей в "Конструкторе сечений универсальном" теперь согласована с главными осями в "ВИЗОР-САПР" и МКЭ-процессоре. Таким образом, ось Y1 теперь всегда соответствует оси с большим моментом инерции.

• Для напряжений, вычисляемых от действия бимомента изменен знак на противоположный.

• Усовершенствован алгоритм определения центра составного сечения стержневого аналога. Теперь учитываются жесткие вставки стержней и пластин, образующих составные сечения.

• Ускорен процесс вычисления усилий в стержневых аналогах для задач из объемных КЭ.

• Реализована трассировка проверки и подбора (сплошных горячекатаных) стальных сечений в соответствии с нормами Eurocode 3: Design of Steel Structures - Part 1-1 - General Rules and Rules for Buildings. May 2005. Incorporating Corrigenda February 2006 and March 2009" (далее EN 1993-1-1:2005/AC:2009) и "Еврокод 3: Проектирование стальных конструкций - Часть 1-1: Общие правила и правила для зданий. Май 2005. Включая исправления в феврале 2006 г. и март 2009 г.", учитывая национальное приложение, (далее СП РК EN 1993-1-1:2005/2011).

  Файл трассировки расчета создается в формате HTML и открывается в обозревателе web-страниц.

• Для элементов, подверженных стесненному кручению, добавлен учет касательных напряжений t,Ed,вызванных действием изгибно-крутильного момента Tw,Ed. Данная возможность поддерживается в расчете для норм EN 1993-1-1:2005/AC:2009 и СП РК EN 1993-1-1:2005/2011.

  Напомним, нормальные напряжения w,Ed вызванные бимоментом BEd (данный момент будет вычисляться только для типа КЭ-7 в задачах с признаком схемы 6) также учитываются в проверке несущей способности элементов.

• Для норм СП РК EN 1993-1-1:2005/2011 реализована проверка и подбор двутаврового сварного сечения не привязанного к сортаментам листового проката. Данная возможность позволяет выполнить подбор максимально эффективного поперечного сечения по критерию наименьшей материалоемкости.

• Для расчета стальных конструкций реализована возможность, позволяющая выбирать коэффициент Ω,min не из примыкающих элементов, а из всей системы целиком, в том числе, суперэлементов. Настройка для выбора сценария находится в диалоге “Параметры расчетов при конструировании”. Напомним, учет сейсмического воздействия на конструктивную систему предусмотрен через механизм диссипации сейсмической энергии в результате пластического гистерезисного поведения конструктивных элементов. Сама же методика расчета реализована согласно раздела 6 “СПЕЦИАЛЬНЫЕ ПРАВИЛА ДЛЯ СТАЛЬНЫХ ЗДАНИЙ”, "ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕЙСМОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИЙ - Часть 1. Общие правила, сейсмические воздействия и правила для зданий. Включая исправления июль 2009 г." СП РК EN 1998-1:2004/2012.

• Улучшена реакция приложения во время выполнения проверки и подбора металлических сечений для больших моделей. Добавлены дополнительные проверки на остановку расчета во время подбора. Элементы разделяются между логическими ядрами независимо от их количества.

• Обновлен пользовательский интерфейс.

• Для норм СП РК 1992-1-1:2004/2011 в расчете типов элементов “Колонна” и "Пилон" увеличено количество промежуточных площадок наращивания арматуры. Данная реализация повышает точность расчета и делает подбор армирования более эффективным.  Дополнительные площадки расположены у граней поперечных сечений. Задание количества площадок вынесено в исходные данные материалов ж/б.

• Реализован расчет стен и пилонов по прочности на основе линейного распределения деформаций в нормальном сечении (гипотеза плоского сечения) в рамках нового типа армирования “Стена (Стержень)”. Новый тип армирования может быть назначен на стержневые элементы схемы и стержневые аналоги. Несущая способность нормального сечения стены определяется на основании распределения нормальных напряжений в сечении. Связь между нормальными напряжениями и относительными деформациями осуществляется на основе заданных диаграмм работы бетона и арматурной стали. Положение площадок армирования определяется на основании заданного шага или количества арматурных стержней по длине стены.

• Для типа армирования “Стена (Стержень)” реализован расчёт участков периферийного армирования у торцов стен при расчете на сейсмические расчетные ситуации п. 5.4.3.4 СП РК EN 1998-1:2004/2012 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СЕЙСМОСТОЙКИХ КОНСТРУКЦИЙ Часть 1. Общие правила, сейсмические воздействия и правила для зданий. Данный расчет выполняется при активации режима расчёта «Пластичная стена».

• Добавлена возможность вычисления процентного отношения площади армирования подобранной/заданной продольной арматуры вдоль оси Х, Y и осей ХY (суммарной) к площади сечения пластины.

• Реализована возможность создания пользовательского сортамента арматурного проката, который можно использовать при решении задач подбора требуемого армирования.

• Актуализирована базовая редакция EN 1992-1-1:2004 + A1:2014. Еврокод 2. Проектирование железобетонных конструкций. Часть 1-1. Общие правила и правила для сооружений.

• Реализован расчет коэффициентов упругого основания С1/С2 для наклонных плит и стержней.

• Таблица характерик грунтов расширена данными о расчетных показателях для I и II ПС, с соответствующим раздельным учетом в расчетах несущей способности и деформаций (осадок). Доверительная вероятность α принимается равной 0,85 при расчетах оснований по деформациям и равной 0,95 при расчетах несущей способности оснований.

• Реализован расчет жесткости свай для норм СП РК 5.01-103-2013.

• В системе “ГРУНТ” добавлено определение малосжимаемого/недеформируемого грунта, при опирании на который сваю следует считать как стойку. В характеристиках грунта появился соответствующий признак.

• Изменен способ автоматического заполнения значений коэффициента пропорциональности, который используется для вычисления горизонтальной жесткости свай. В окне выбора необходимо указать интересующую таблицу.

• Уточнен расчет несущей способности свай для супесей при числе пластичности Ip≤4.

• Для свайных фундаментов опор мостов уточнено определение расчетного сопротивления грунта под нижним концом набивных и буровых свай, свай-оболочек.

• Для построения модели условного свайного фундамента добавлена возможность выбрать дополнительные опции Rусл: h tg(Fi,II / 4) и h tg(Fi,II / 4) < 2D, здесь h и Fi,II – соответственно глубина погружения сваи и угол внутреннего трения. Для расчета по СП РК  5.01-103-2013 значение h tg(Fi,II / 4) принимается по умолчанию.

• Реализована возможность задания уровня грунтовых вод через свойства скважин, как альтернатива ручного разделения свойств ИГЭ выше УГВ и ниже.

• Добавлена опция, которая позволяет передавать активное давление на грунт Pz не на отметке середины плиты/оболочки, а на отметке подошвы.

• Для всех методов расчета упругого основания предусмотрена возможность отказа от вычисления коэффициента С2. Данная опция доступна в настройках расчета системы ГРУНТ и диалога подключения модели грунта.

• Реализован механизм автоматического разделения импортированных нагрузок не имеющих общих границ на подгруппы нагрузок. Например, для корректного определения расчетного сопротивления R отдельностоящих фундаментов.

• Для удобства документирования исходных данных и результатов расчета в системе ГРУНТ  добавлена подпись мозаик/изополей и видовых экранов.

• Для мозаики расчетного сопротивления грунта R и др. при отображении результатов на срезе добавлен вывод информации об высотной отметки среза.

• Добавлена возможность выбора величины коэффициента надежности по грунту на выдергивание для определения несущей способности свай (относительной).

Примечание. В ПК ЛИРА-САПР при расчете несущей способности свай (КЭ 57 как для одиночных свай, так и для свайных кустов с учетом взаимовлияния) вычисляется их несущая способность Fd (с учетом сейсмики)/ Fdu (без учета сейсмики).

• Реализованы новые режимы мозаик для выполнения анализа несущей способности свай по результатам расчета:

• Мозаики несущей способности свай на сжатие/выдергивание с учетом сейсмики/без учета сейсмики (относительная);
• Мозаики нагрузки на сваю Qх/Qy/Q;
• Мозаики давления сваи на грунт по боковой поверхности σz,х/σz,y/σz

• При расчёте некоторых специфических грунтов (просадочных, засоленных) и расчете консолидации теперь учитываются напряжения от веса вынутого грунта из котлована.

• Уточнён поиск нижней границы просадочной зоны (точки пересечения суммарных напряжений и начального просадочного давления). В случае, если суммарные напряжения под подошвой фундамента ниже давления просадочности, - поиск потенциальной нижней границы просадочной зоны продолжается по всей высоте зоны осадки.

• Уточнено определение напряжений от собственного веса для специфических грунтов, в случае когда нужно учитывать вес вынутого грунта из котлована.

• Уточнен расчет набухающих грунтов, для которых теперь высота зоны усадки Hsh начинается от отметки планировки.

• Реализована мозаика нагрузок с учетом наложения площадей нагрузок.

• Добавлена возможность отображения характеристик подушки на поперечном разрезе.

• В окне “Результат в точке” добавлено отображение высотной отметки по дну котлована и основанию условного фундамента.

• Добавлен контроль при наложении нагрузок от вынутого грунта более чем на 0.5% площади. Ранее расчет запрещался при наложении более 1% площади нагрузок от вынутого грунта.

• Для импортированной нагрузки добавлено отображение имени и пути связанного lir-файла, а также нагрузок импортируемых из файлов *.dxf и *.spf.

• В свойствах нагрузки добавлена возможность задания комментария.

• Добавлена сортировка подгрупп нагрузок.

Реализована возможность расчета нагрузки на фрагмент (реакций) и нагрузок для расчета продавливания, сформированных для загружений “по формуле”.

• Реализовано альтернативное правило знаков деформаций для КЭ 55, 255, 265 и 295. Смысл нового правила заключается в том, что если узлы перемещаются вдоль некой оси локальной системы координат элемента навстречу друг другу (сжатие), то деформация вдоль этой оси имеет знак «-», а если узлы перемещаются друг от друга (растяжение), то деформация имеет знак «+». Если проекции узлов на эту ось совпадают, то знак деформации будет зависеть от порядка перечисления узлов при задании элемента т. е. также как и определялся ранее.

Примечание:

Ранее деформации вычислялись как разница перемещений 2-го и 1-го узла. Т.е. знак деформации зависел от порядка перечисления узлов при задании элемента.

• При расчете пластинчатых систем стало возможным для отдельных конечных элементов оболочки задание шестой степени свободы (поворот UZ относительно оси ортогональной плоскости пластины).

Добавлена проверка и ограничение на заданные характеристики жесткости ортотропии. Необходимо, чтобы жесткость была положительной:

• для пластинчатых КЭ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν12*ν21 < 1;

• для объемных КЭ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν13 ≥ 0, ν31 ≥ 0, ν23 ≥ 0, ν32 ≥ 0,

ν12*ν21 + ν23*(ν12*ν31 + ν32) + ν13*(ν21*ν32 + ν31) < 1

Условия того что матрица физических постоянных для ортотропии положительно определенная:

• для пластинчатых КЭ E1*E2 > (0.5*(E1*ν12+E2*ν21))^2;

• для объемных КЭ

E1*E2*(1-ν23*ν32)*(1-ν13*ν31) > (0.5*(E1*(ν12+ν13*ν32)+E2*(ν21+ν31*ν23)))^2

E1*E3*(1-ν23*ν32)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E1*(ν13+ν12*ν23)+E3*(ν31+ν21*ν32)))^2

E2*E3*(1-ν13*ν31)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E2*(ν23+ν13*ν21)+E3*(ν32+ν12*ν31)))^2

Реализована возможность расчета физически нелинейных стержневых конечных элементов для которых назначено сечение произвольного очертания и состава, созданное с помощью системы “Конструктор сечений универсальный”. Элементы с таким сечением могут быть физически нелинейными шаговыми, итерационными с разгрузкой с начальной жесткость и итерационными без учета разгрузки.

Реализовано вычисление нового вида усилия - аналога перерезывающей силы для стесненного кручения (признак схемы 6). Изгибно-крутильный момент вычисляется в расчетных сечениях стержня, а  также для него строятся эпюры по длине стержней для КЭ 7. Данный вид усилия необходим для определения касательных напряжений при проверке несущей способности элементов подверженных кручению.

• Реализован учет максимального сопротивления грунта для нелинейной работы упругого основания стержней и пластин.

  Раньше под нелинейной работой упругого основания стержней и пластин подразумевалось только то, что С1/С2 выключалась из работы при отрыве (односторонняя работа). Теперь в дополнение к односторонней работе можно задать еще и ограничение на максимальное сопротивление грунта на сжатие. Т.е. теперь есть два варианта работы упругого основания:

  • односторонняя работа и отсутствие ограничения на максимальное сопротивление грунта;
  • односторонняя работа и ограничение на максимальное сопротивление грунта на сжатие.

• Добавлена возможность получать предельное значение расчетного сопротивления из расчета системы “ГРУНТ”.

Важно!

Максимальное сопротивление грунта должно быть отрицательным значением. Если данные отсутствуют  или значение больше или равно нулю, то в расчет принимается условие, что максимальное сопротивление грунта не задано.

Реализованы новые типы АЖТ.

Теперь АЖТ может быть одним из следующих типов:

• Все степени свободы
• X, Y, Z, UX, UY, UZ
• Z, UX, UY
• Y, UX, UZ
• X, UY, UZ
• X, Y, UZ
• X, Z, UY
• Y, Z, UX
• X, Y, UX, UY, UZ
• X, Z, UX, UY, UZ
• Y, Z, UX, UY, UZ

Направления степеней свободы соответствуют направлениям локальной системы координат ведущего узла.

Раньше АЖТ было только 1-го типа «Все степени свободы». Это означало, что кроме кинематических связей между X, Y, Z, UX, UY, UZ ведомый и ведущий узел были связаны одинаковыми значениями депланации (6-й признак схемы) и температуры (15-й признак схемы).

2-й тип АЖТ накладывает только кинематические связи  между X, Y, Z, UX, UY, UZ.

Типы АЖТ 3-5 связывают перемещения ведомого и ведущего узла при их выходе из соответствующей плоскости. Соответственно в этой плоскости перемещения  ведомого и ведущего узла независимы.

Типы АЖТ 6-8  связывают перемещения ведомого и ведущего узла в соответствующей плоскости. Соответственно при выходе из этой плоскости перемещения  ведомого и ведущего узла независимы.

Типы АЖТ 9-11 делают перемещения  ведомого и ведущего узла независимыми только вдоль соответствующей оси.

Теперь узел может быть ведущим сразу для нескольких АЖТ. Продиктовано это следующим.

Рассмотрим моделирование пересечения плиты со стеной, где плита «оставляет след» в виде АЖТ в стене, а стена «оставляет след» в виде АЖТ в плите.

Раньше схема на рисунке моделировалось тремя АЖТ:

1, 4, 5, 48, 51

2, 6, 7, 47, 50

3, 8, 9, 46, 49

Теперь это можно смоделировать с помощью шести АЖТ. Это позволит освободить степени свободы в АЖТ в направлениях не требующих сдерживания. Например, чтобы узлы плиты и стены, находящиеся в АЖТ, могли свободно перемещаться от температурного нагрева.

1, 4, 5 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

1, 48, 51 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

2, 6, 7 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

2, 47, 50 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

3, 8, 9 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

3, 46, 49 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

Т.е. 1, 4, 5 - это неизгибаемое тело в плоскости ХОУ, но может в этой плоскости деформироваться,

А 1, 48, 51 — это неизгибаемое тело в плоскости УOZ, но может в этой плоскости деформироваться 

Внимание!

При чтении файлов задач предыдущих версии все АЖТ имеют 1-й тип (все степени свободы). 

Ведомый узел может входить только в одно АЖТ и ведомый узел не может являться ведущим.

Для КЭ стыка добавлена опция "Разгрузка с начальной жесткостью". Разгрузка выполняется по упруго-пластической модели с начальной жесткостью от точки текущего состояния. Повторная загрузка происходит по ветви предыдущей разгрузки, что возвращает состояние стыка в точку с максимальной деформацией, которая была достигнута ранее. Сдвиговая жесткость КЭ стыка связана с вертикальной жесткостью зависимостью, показанной на рисунке ниже.

• Для расчета методом Pushover Analysis добавлена возможность задания пользовательских шагов приложения горизонтальной сейсмической нагрузки и учета коэффициента диссипации.

• В расчете методом Pushover Analysis реализована возможность использовать итерационные КЭ, ранее использовались только шаговые. Например, данная возможность позволяет учитывать локальную пластичность с помощью введения нелинейных шарниров и неупругих связей.

Для КЭ трения 263/264 реализована опция "Разгрузка с начальной жесткостью". Опция позволяет реализовать гистерезисное поведение КЭ при циклическом нагружении: в момент изменения направления движения (когда скорость равна 0) происходит срабатывание силы трения T=N*mf (mf - заданный в параметрах жесткости коэффициент трения). КЭ трения при включении опции "разгрузка с начальной жесткостью" позволяет описать, к примеру, поведение фрикционного сейсмоизолятора, а при параллельном соединении с КЭ упругой связи - фрикционный маятниковый сейсмоизолятор.

• Добавлено вычисление коэффициентов диссипации по формам для динамических модулей 41 и 64 (вычисляется на основании коэффициентов диссипации, заданных для элементов).

Примечание: в версии Лира-САПР 2022 R2 при расчёте на акселерограммы сейсмического воздействия с использованием 27 и 29 модулей динамики для расчетных моделей, состоящих из элементов или подсистем с различными демпфирующими свойствами, был реализован расчёт эквивалентного затухания по j-ой собственной форме колебаний по следующей формуле:

ξj={φj}T*∑[ξK]i*{φj}/{φj}T*[K]*{φj}

где {φj} – вектор j-й формы колебаний, [K] – матрица жесткости модели, ∑[ξK]i – матрица жесткости для i-го элемента или подсистемы, умноженная на коэффициент диссипации (коэффициент демпфирования в долях от критического) для этого элемента.

• Добавлена возможность использовать раздельно коэффициенты диссипации для каждого динамического загружения в модулях динамики 27/29 и 41/64. Для этих модулей добавилась возможность ограничивать коэффициент диссипации: для 27 и 29 – максимальный коэффициент диссипации, для 41 и 64 – минимальное и максимальное Nu.