LIRA-FEM 2025 R2

Добавлена возможность построения графиков для двухузловых и одноузловых специальных элементов (51, 55, 56 КЭ упругих связей, 251, 252, 255, 256 КЭ односторонней связи с учетом предельного усилия 261, 262, 265, 266 КЭ односторонних упругих связей с зазором между конструкцией и связью, 263, 264 КЭ односторонней упругой связи с зазором и учетом трения  между конструкцией и связью).

Добавлена возможность сохранения диаграмм "деформация-усилие" для специальных КЭ в формате CSV.

При построении графиков спектр-отклика с использованием модуля 27 был скорректирован подход к определению итоговых ускорений с учетом всех форм колебаний, на основе которого формируется спектр.

Теперь спектр строится на основе графика изменения псевдоускорений (поэтажной акселерограммы), где ускорение в каждый момент времени определяется следующим образом:

aj(t) = Σφjk * qk(t) * ωk²,

где aj(t) – ускорение по j-й степени свободы в момент времени t,
φjk – ордината j-й степени свободы по k-й форме,
qk(t) – обобщенная координата по k-й форме колебаний в момент времени t,
ωk – круговая частота по k-й форме колебаний.

Этот подход дает результат, аналогичный тому, который получается при прямом интегрировании уравнений движения в геометрических координатах.

В новой версии модуля динамики 37 (ДБН В.1.1-12:2006, Приложение В) появилась возможность использовать в расчетах произвольный график спектра отклика.

Модуль динамики 37 позволяет учитывать неравномерность поля колебаний грунта при расчете на сейсмические воздействия. Такая модель расчета сейсмического воздействия позволяет учитывать особенности пространственной работы сооружений с нерегулярной планировкой по схеме распространяющейся сейсмической волны.

Эта модель предполагает, что план сооружения вписан в прямоугольную область длиной L и шириной B. При этом распространяющаяся сейсмическая волна движется вдоль длинной стороны, вызывая поступательные, вращательные и изгибные колебания сооружения.

Воздействие сейсмической волны на величины инерционных сейсмических сил учитывается с помощью ординат поля колебаний грунта fk1, fk2, fk3, которые вводятся в формулу для коэффициента распределения ηki.

В модуле 38  (СНиП II-7-81 c изм. 01.01.2000 с учетом кручения) добавлена возможность использовать в расчёте произвольный график спектра отклика. Интегральная расчётная модель сейсмического воздействия учитывает движение массива грунта под сооружением как единого целого. Это движение определяется вектором ускорения поступательного движения и вектором углового ускорения вращения.

Предполагается, что эти векторы являются случайными как во времени, так и в пространстве и определяются соответствующими параметрами. Если заданы косинусы для вектора поступательного воздействия, то направление вектора углового ускорения вычисляется автоматически как ортогональное к вектору поступательного воздействия. Коэффициент распределения при расчёте позволяет получить инерционные сейсмические силы не только для поступательных, но и для крутильных форм колебаний.

Модернизирован алгоритм автоматического выбора шага для геометрически нелинейных задач.

Для построения графиков ответ-спектра добавлена возможность настройки формата вывода значений на оси абсцисс в виде частоты колебаний или периода.

В результатах расчета в меню “Суммирование нагрузок” добавлен функционал определения суммарных сдвигающих сил и опрокидывающего момента от динамических загружений (сейсмика и пульсация) с целью расчета на сдвиг и опрокидывание. Суммирование выполняется тем же методом (SSRS, CQC, 10%), который выбран в параметрах этого динамического воздействия. По результатам суммирования можно получить подробный отчет (для целей верификации и/или оформления отчета).

Добавлены новые опции формирования Условных фундаментов для свай: при расчете Rусл по формуле h*tg(φII/4), где h - глубина погружения свай в грунт, добавлен учет глубины hd, на которой не учитывается несущая способность fi по боковой поверхности сваи. При этом, если параметр “h-hd” приводит к значению Rусл < 0.5D (половина диаметра сваи), то в расчете принимается Rусл = 0.5D.